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          大功率電源模塊的散熱設計

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          大功率電源模塊的散熱設計

          摘 要:用傳統的熱設計理論及經驗公式對電源模塊內的四個50W 大功率管進行了散熱設計,應用熱分析軟件Icepak 對理論計算進行了校核,并對方案進行了優化設計。

          關鍵詞:功率管散熱;散熱器;熱分析軟件;Icepak

          1 引言
          電源模塊內有四個功率管(在同一平面上,分成兩排),其兩兩間距為60mm,管徑Φ20mm,每一功率管的發熱功率為50W。周圍環境溫度:+50℃。要求設計一150mm×200mm 的平板肋片式散熱器。


          2 任務分析
          功率管的溫度控制,主要是控制功率管的結溫。生產廠一般將器件的最高結溫規定為90℃-150℃。可靠性研究表明,對于使用功率元件的電子設備長期通電使殼體溫度超過100℃,將導致故障率大大增加。故要求功率管殼體溫度,即散熱器底板溫度(先忽略安裝時的接觸熱阻)應低于100℃。以下的計算中暫取100℃。
          常用散熱器主要有叉指型和型材兩種。對于叉指散熱器,叉指向上對散熱較為有利;而型材散熱器則要求底板豎直放置。設計中若采用叉指型散熱器,則200mm×150mm 的底板占用水平空間較大,不利于PCB 板的排放,故采用型材散熱器。型材散熱器按照肋片的形式可分為矩形肋、梯形肋、三角形類、凹拋物線肋等。其中,矩形肋的加工方法最為簡單,應優先考慮。又考慮到性價比及加工工藝性,故采用鋁合金作為散熱器的材料。
          3 散熱器設計
          3.1 底板的設計
          底板的設計包括底板厚度和底板長高尺寸設計。在底板材料確定的條件下,底板的厚度會影響其本身的熱阻,從而影響散熱器底板的溫度分布和均勻性。查閱部分國家標準,取散熱器底板厚度為6mm。根據經驗公式,底板的高度取為150mm(150 和200 的較小者)時換熱系數較大。
          3.2 肋片厚度的設計
          無量綱數畢渥數(Biot)小于1 ,即Bi=hδ/2λ<1 為肋片起增強散熱的判據。實驗證實,對于等截面矩形肋,應滿足Bi≤0.25。為了使Bi數較小,肋片以薄為宜,但如果肋片厚度過小,將給加工增加困難,取平均肋片厚度δ=1.5mm。
          3.3 肋間距的設計
          當散熱器尺寸一定時,減小肋片間距,則肋化系數增加,熱阻降低;但由于流體的粘滯作用,肋間距過小將引起換熱效果變差。取肋片間距為1.2cm。根據這一肋片間距,散熱器上共可布置30 片肋片(分布于兩側)。
          3.4 肋片高度的設計
          肋片及底板的散熱可近似看作自由空間垂直平壁的自然對流換熱。定性溫度取散熱器和環境溫度的平均
          值75°C,

          3.5 散熱器的校核計算
          由于上述計算過程均是在散熱器底板溫度為100°C 的假設下進行的,所以必須對散熱器溫度進行核算,以驗證假設是否與實際相符。

          4 用Icepak 軟件進行優化設計

          根據前面的計算結果,我們在Icepak 中建立模型,對上述自然對流計算結果進行校核。這里需注意 cabinet、wall 及opening 三個基本模型元素的設定。
          例如,在求解一邊界條件已知的封閉體的散熱問題時,如插箱、機柜等,常需用walls 來模擬實體邊界。我們可以對wall 定義厚度、溫度、表面換熱系數、熱流密度等參數來模擬機柜外殼的物理特性。而如何設定上述參數,對于客觀、科學的模擬現實問題、得出較準確的預測結果具有非常重要的意義。而cabinet 是一個自動生成、不可刪除、無厚度、無表面換熱的求解物理邊界,其他任何實體模型元素一般均不允許超出此邊界。cabinet 的大小直接影響系統所給出的瑞利數(自然對流)及雷諾數(強迫對流),從而直接影響著換熱流體的流態。openings 則明確定義了熱源區域同外部環境的換熱通道,它一般用來表示實體壁面上的開孔。這里無需設定[CM(22]walls, 我們在cabinet 的六個面上依次創建了opening , 表示求解區域同外部環境之間的空氣流通和熱量交換的通道。
          保持Icepak 對求解參數的默認設置,求解過程約需40 分鐘。結果顯示:功率管表面的最高溫度為102°C(迭代次數為140),與理論計算值相符。改變模型中的相關參數,對散熱器進行了優化設計,結果表明:散熱器底板厚度為6mm 比較適合,另外,不宜為了增加肋片數目而過度減小肋片間距,最終取8.6mm。
          散熱器熱設計模型及風速云圖如圖2 所示。

          盡管散熱器的參數優化對溫升控制略有改善,但仍不能滿足功率管的可靠性要求,因此,考慮強迫風冷的散熱方式。在上述計算模型的基礎上,我們在垂直方向設定流體的流速為1.5m/s , 即在散熱器底部送風,其它參數不變。我們注意到,此時系統給出的流態為紊流。在初始條件中作相應的調整后,最終求得的器件表面最高溫度約為89°C。并可用彩色模式顯示出散熱器底板截面溫度圖及橫向風速云圖。
          在求解過程中我們注意到:迭代的次數對最終結果有比較大的影響,因此如何恰當設定迭代的次數及殘余誤差值得進一步深入探討。
          5 結論
          對四個50W 的大功率管進行了散熱設計,最終采取空氣強迫對流方式。散熱器采用鋁合金,用型材加工,表面作黑色陽極氧化處理,具體尺寸如下:
          底板規格:150mm(高)×200mm(長)×6mm(厚);
          肋片形式:矩形等截面肋;
          肋片厚度:1.5mm;
          肋片間距:8.6mm(共36 片肋片);
          肋片高度:70mm。
          在自然冷卻的條件下,功率管的殼溫約為102℃,對應的散熱器熱阻為0.26 ℃/W ;在1.5m/s 的風冷條件下,功率管的殼溫約為89℃,散熱器熱阻則為0.20 ℃/W, 滿足設計要求。
          參考文獻
          1 D.S.斯坦伯格. 電子設備冷卻技術. 北京:航空工業出版社,1989
          2 謝德仁. 電子設備熱設計. 南京:東南大學出版社,1989
          3 電子設備可靠性熱設計手冊. 北京:電子工業出版社,1989
          4 邱成悌, 趙殳, 蔣全興. 電子設備結構設計原理.南京:東南大學出版社,2001
          5 陳炳生. 電子可靠性工程. 北京:國防工業出版社,1987

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